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1. 再生液漏入除鹽水中。

再生液漏入除鹽水中的情況是屢見(jiàn)不鮮的。再生液的漏入會(huì )造成出水嚴重惡化，其后果是十分嚴重的。漏入的主要原因是該設備的再生液入口門(mén)未關(guān)閉、再生液入口門(mén)不嚴密或氣動(dòng)閥門(mén)因壓縮空氣壓力低而漏泄等。

當用離子交換器的進(jìn)水門(mén)調節流量運行時(shí)，交換器內部壓力較低，若再生系統因再生其它設備而啟動(dòng)，則此時(shí)再生液的壓力高于交換器內的壓力。這種情況下，有可能發(fā)生再生液漏入交換器的問(wèn)題。為防止此類(lèi)問(wèn)題的發(fā)生，可以采用交換器出口門(mén)調節流量的方式運行。此時(shí)，交換器內的壓力可以保持0.4~0.6Mpa，而酸、堿噴射器的出口壓力一般只有0.2~0.3Mpa，即使再生液入口門(mén)不嚴密，也不會(huì )發(fā)生再生液漏入交換器的問(wèn)題。在使用酸、堿計量泵配置再生液的系統中，再生液的壓力可能接近生（清）水泵的出口壓力，可采用截流排放的方法防止再生液漏入交換器。

2. 離子交換器過(guò)度失效。

離子交換器運行過(guò)程中，失效時(shí)未能及時(shí)發(fā)現，以致造成出水質(zhì)量惡化是經(jīng)常發(fā)生的。陽(yáng)床過(guò)度失效會(huì )使出水的含鈉量明顯增大，嚴重時(shí)還可能造成硬度的漏過(guò)；陰床失效主要是硅酸的漏過(guò)，嚴重時(shí)會(huì )發(fā)生強酸的漏過(guò)，造成除鹽水系統，甚至熱力設備的腐蝕。

防止過(guò)度失效的辦法有：

（1） 加強監督出水質(zhì)量，交換器接近失效時(shí)，要縮短兩次測定的間隔時(shí)間，直至連續取樣測定。

（2） 采用規定周期產(chǎn)水量的方法，并保留足夠的安全因數。這種方法簡(jiǎn)化了監督交換器試銷(xiāo)的測定，但是，它會(huì )使再生劑耗量略有增高。同時(shí)，當原水含鹽量突然增高時(shí)，也會(huì )造成出水質(zhì)量的惡化。

（3） 采用在線(xiàn)化學(xué)成分分析儀表監督出水質(zhì)量是安全可靠的方法。陽(yáng)床可使用差值電導式失效監督儀；陰床最好能使用微量硅酸根自動(dòng)分析儀表，但因價(jià)格昂貴，影響了它的推廣使用。因此出水應裝設工業(yè)電導儀，它不僅能監督單元系統中陰床的失效，而且還可以及時(shí)發(fā)現再生液漏入等問(wèn)題。

3. 再生液質(zhì)量不良的影響。

再生液的質(zhì)量直接影響著(zhù)交換器的再生效果和樹(shù)脂的壽命。但是，在實(shí)際運行中卻時(shí)常被忽視。

在我國火力發(fā)電廠(chǎng)中，陽(yáng)床的再生多使用工業(yè)鹽酸。在再生過(guò)程中，鹽酸中所含的FeCl3會(huì )因為pH值的升高，Fe3+被陽(yáng)樹(shù)脂吸收，而造成樹(shù)脂的鐵污染。

床的再生多使用工業(yè)液體燒堿，其質(zhì)量應符合GB 209 規定（見(jiàn)表66）。

液堿質(zhì)量明顯地影響著(zhù)樹(shù)脂的工作交換容量和出水質(zhì)量。工業(yè)液體燒堿含有的NaCl，一級為2%，二級為5%。根據離子交換平衡常數（KCI/OH = 15）可以計算出堿液質(zhì)量對樹(shù)脂工作交換容量及出水質(zhì)量的影響。

液體燒堿質(zhì)量對強堿陰樹(shù)脂工作交換容量及出水質(zhì)量的影響

從上表中可以看出，液堿質(zhì)量對樹(shù)脂工作交換容量和出水質(zhì)量的影響很大。其原因是強堿樹(shù)脂與Cl^-的親和力遠大于OH^-。因此，再生液中僅有少量的NaCl，也會(huì )造成嚴重后果。表中數據是在再生水平趨于無(wú)限大時(shí)的極限值，由于離子交換器必須在經(jīng)濟的狀態(tài)下運行，所以其工作交換容量還要降低，而出水中的Cl^-含量則將明顯高于計算值。

4. 再生操作不當。

再生操作不當是造成離子交換器出水質(zhì)量惡化和周期制水量降低的常見(jiàn)原因之一。

（1）逆流再生設備頂壓操作失誤。在逆流再生設備的再生過(guò)程中，為了防止上向流的再生液造成樹(shù)脂亂層，可采用氣頂壓、水頂壓或分流再生等方式。不論采取哪種頂壓方式，都要使交換器中排裝置以上的水不發(fā)生向上的流動(dòng)，這是保持頂壓再生成功的關(guān)鍵。頂壓用的壓縮空氣或水在壓脂層內部要保持下向流動(dòng)，并從中排裝置排出，為保持整個(gè)交換器截面都有下向流的流體，必須有足夠數量的壓縮空氣或水流過(guò)，因此，應裝設檢測頂壓水或空氣的流量表，以便及時(shí)調整和控制。用壓縮空氣的壓力計代替流量表，這是不可靠的，因為在同樣的進(jìn)口壓縮空氣壓力下，出口阻力不同，通過(guò)的空氣流量會(huì )有很大的差別。

逆流再生設備的中排出水應能通暢地排向地溝，不得有背壓，更不可用于串聯(lián)再生。因為中排管有背壓時(shí)，再生過(guò)程中，交換器的壓脂層內就會(huì )充滿(mǎn)水，造成液位升高，壓脂層上移，樹(shù)脂就會(huì )亂層，這必然嚴重影響出水水質(zhì)和周期制水量。

（2）用H₂SO₄再生的陽(yáng)床，運行初期出水含有硬度的問(wèn)題。H₂SO₄作為陽(yáng)床的再生劑，在我國的火力發(fā)電廠(chǎng)中已很少使用，但是，在石油化工和化工系統仍有較多的使用。

順流再生的陽(yáng)床，失效時(shí)，頂部幾乎全部是R2Ca，H₂SO₄與R₂Ca接觸后，由于R2Ca樹(shù)脂難于被0.8~1.0%的H2SO4再生，溶液中的Ca²⁺不會(huì )很高。當含有Ca²⁺的再生液向下流過(guò)R₂Mg和RNa樹(shù)脂層時(shí)，溶液中的Ca²⁺只會(huì )減少（被R₂Mg或RNa所交換），因此，不容易生成CaSO沉淀。由于陽(yáng)樹(shù)脂對Ca²⁺的選擇性很高，再生后的交換器底部樹(shù)脂層中仍會(huì )含有較多的R₂Ca，這就造成運行中出水漏硬度的問(wèn)題。

對流再生型的陽(yáng)床，使用H₂SO₄再生時(shí)，H₂SO₄首先與RNa接觸，發(fā)生離子交換反應，因KNa/H小于KCa/H，可以生成較高濃度的Na₂SO₄。這些Na₂SO₄流經(jīng)R₂Mg層時(shí)置換出Mg²⁺，Mg²⁺又置換成Ca²⁺，因為對流再生的再生效率高，廢液中Ca²⁺濃度高，容易生成CaSO4沉淀。再生時(shí)沉淀在樹(shù)脂層內的Ca²⁺，在運行中會(huì )逐漸溶解，并有部分被出水帶出，使出水中含有硬度鹽類(lèi)。

采用弱、強型樹(shù)脂聯(lián)合應用工藝的陽(yáng)床，運行中其弱酸樹(shù)脂吸著(zhù)的主要是Ca²⁺。使用H₂SO₄再生時(shí)，由于弱酸樹(shù)脂對H⁺有很強的結合能力，廢液中的CaSO₄濃度增高，因而易于發(fā)生沉淀。

為防止CaSO₄的沉淀，應降低再生液的濃度并提高流速，因為原水中的Ca²⁺分率不同，含量不同，所以應結合本廠(chǎng)的實(shí)際情況，通過(guò)調整試驗確定再生工況。必要時(shí)可選用二步再生或三步再生法。再生過(guò)程中必須嚴格控制H₂SO₄的濃度和流速。

（3）反洗操作不當，交換器底部積泥。對順流再生式的交換器，再生之前要求進(jìn)行反洗，其主要目的是清除運行過(guò)程中積在樹(shù)脂層表面的污泥或礬花。離子交換器進(jìn)水中的懸浮物，以濁度表示，應不大于2~5FTU。如果原水中懸浮物含量過(guò)多，或者每次反洗不徹底，就會(huì )使污泥在交換器內積聚。污泥塊的密度大于樹(shù)脂，當污泥積到一定厚度時(shí)，它們就會(huì )在反洗過(guò)程中沉入交換器底部，這樣，對使用石英砂墊層或母支管作底部排水裝置的交換器，就會(huì )造成石英砂墊層或支管孔網(wǎng)的污堵，嚴重時(shí)會(huì )影響水流的通過(guò)。對使用多孔板式排水裝置的交換器，就會(huì )造成污泥堵塞水帽或滌綸網(wǎng)，同時(shí)，還會(huì )有部分污泥帶入后級的交換器，發(fā)生積泥問(wèn)題。

解決的方法 ，首先是保持交換器進(jìn)水濁度合格，同時(shí)，每個(gè)周期的反洗操作應認真進(jìn)行，反洗強度必須時(shí)樹(shù)脂層膨脹率大于50~70%，每次反洗都要把運行中積的污泥或礬花全部清除干凈，直至出水澄清方可停止反洗。